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JGJ-网架结构设计与施工规程
 

中华人民共和国行业标准 《网架结构设计与施工规程》 (JGJ 7-91)

第一章总则

第1.0.1条

为了在网架结构的设计与施工中,做到技术先进、经济合理、

安全适用、确保质量、特制定本规程。

第1.0.2条

本规程适用工业与民用建筑屋盖与楼层的平板型网架结构

(简称网架结构),其中屋盖跨度不宜大于 120m,楼层跨度

不宜大于40m。

第1.0.3条 本规程是遵照国家标准《建筑结构设计统一标准》 GBJ68-84、

《建筑结构设计通用符号、计量单位和基本术语》 GBJ83-85、《建筑结构

荷载规范》GBJ9-87、《建筑抗震设计规范》 GBJ11-89、《钢结构设计规

范》GBJ17-88、《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GBJ18-87和《钢结构工程

施工及验收规范》GBJ205,结合网架结构的特点而编制的。在设计与施工

中,除符合本规程的要求外,尚应遵守《网架结构工程质量检验评定标准》

JGJ78-91及其他有关规范的规定。

第1.0.4条对受高温及强烈腐蚀等作用、有防火要求的网架结构,或承受动

力荷载的楼层网架结构,应符合现行有关专门规范或规程的要求。直接承受

中级或重级工作制的悬挂吊车荷载并需进行疲劳验算的网架结构,其疲劳强

度及构造应经过专门的试验确定。

第1.0.5条网架的选型及构造应综合考虑材料供应和施工条件与制作安装方

法,以取得良好的技术经济效果。网架结构中的杆件和节点,宜减少规格类

型,以便于制作安装。

第二章设计的一般规定

第 2.0.1条 网架结构可选用下列常用形式(附录一):

一、有平面桁架系组成的两向正交正放网架、两向正交斜放网架、两向斜

交 斜 放 网 架 、 三 向 网 架 、 单 向 折 线 型 网 架 。

二、由四角锥体组成的正放四角锥网架、正放抽空四角锥网架、棋盘型四

角锥网架、斜放四角锥网架、星型四角锥网架。

三、由三角锥体组成的三角锥网架、抽空三角锥网架、蜂窝型三角锥网

架。

第2.0.2条网架的选型应结合工程的平面形状和跨度大小、支承情况、荷载

大小、屋面构造、建筑设计等要求综合分析确定。网架构件步子必须保证不

出 现 结 构 几 何 可 变 情 况 。

注:本规程中大、中、小跨度划分系针对屋盖而言;大跨度为 60m以上;中跨度为

30m-60m;小跨度为 30m以下。

第2.0.3条 平面形状为矩形的周边支承网架,当其边长比(长边 /短边)小

于或等于1.5时,宜选用斜放四角锥网架、棋盘型四角锥网架、正放抽空四

角锥网架、两向正交斜放网架、两向正交正放网架、正放四角锥网架。对中

小跨度,也可选用星型四角锥网架和蜂窝型三角锥网架。当建筑要求长宽两

个方向不等时,可选用两向斜交斜放网架。

第2.0.4条平面形状为矩形的周边支承网架,当其边长比大于 1.5时,宜选

用两向正交正放网架,正放四角锥网架或正放抽空四角锥网架。当其边长比

小于2时,也可采用斜放四角锥网架。当平面狭长时,可采用单向折线型网

架。

第2.0.5条平面形状为矩形,三边支承一边开口的网架可按 2.0.3条进行选

型,其开口边可采取增加网架层数或适当增加整个网架高度等办法,网架开

口边必须形成竖直的或倾斜的边桁架。

第2.0.6条平面形状为矩形,多点支承网架,可根据具体情况选用:正放四

角锥网架、正放抽空四角锥网架、两向正交正放网架。对多点支承和周边支

承相结合的多跨网架,还可选用两向正交斜放网架或斜放四角锥网架。

第2.0.7条 平面型状为圆形、正六边型及接近正六边心切为周边支承的网

架,可根据具体情况选用:三向网架、三角锥网架或抽空三角锥网架。对中

小跨度,也可选用蜂窝型三角锥网架。

第2.0.8条 对跨度不大于 40m多层建筑的楼层及跨度不大于 60m的屋盖,

可采用钢筋混凝土板代替上弦的组合网架结构。网架结构宜选用正放四角锥

网架、正放抽空四角锥网架、两向正交正放网架、斜放四角锥网架、蜂窝型

三角锥网架。

第2.0.9条网架可采用上弦或下弦支承方式,如当采用下弦支承时,应在支

座边形成竖直或倾斜的边桁架。

第2.0.10条 网架的网格尺寸和高度可根据网架形式、跨度大小、屋面材料

以及构造要求和建筑功能等因素确定。对于周边支承的以下各类网架,可按

表2.0.10选用。

第2.0.11条 多点支承的网架宜设柱帽。柱帽宜设于下弦平面之下(图

2.0.11a);也可设置于上弦平面之上(图 2.0.11b);或上弦节点直接搁置

于 柱 顶 , 柱 帽 呈 倒 伞 形 ( 图 2.0.11c) 。

图2.0.11 点支承网架柱帽设置

第2.0.12条多点支承网架的悬臂长度可取跨度的 1/4-1/3。

第2.0.13条 当网架上弦杆节点间有集中荷载或需要减少压杆的计算长度

时,可设置再分式腹杆。对于由平面桁架系组成的王家(图 2.0.13a),或四角

锥网架(图 2.0.13b),当设置再分式腹杆时,应注意保证上弦杆在再分式腹

杆 平 面 外 的 稳 定 性 。

图 2.0.13 再 分 式 腹 杆 设 置

(a)用于平面桁架系网架;(b)用于四角锥体网架

第 2.0.14条 网架屋面排水坡度的形式,可采用下列办法:

一、上弦节点上加小立柱找坡(当小立柱较高时,必须注意小立柱自身的

稳 定 性 ) ;

二 、 网 架 变 高 度 :

三 、 整 个 网 架 起 坡 :

四、支承柱变高度。

第2.0.15条有起拱要求的网架,其拱度可取不大于短向跨度的 1/300。

第 2.0.16 条 网 架自重 g ok (KN/m

2 )

可按 下式估算:

g ok =ξ√q w

L 2 /200  (2.0.16)

式中 q w ——除网架自重外的屋面荷载或楼面荷载的标准值( KN/m

2

);

L 2 —— 网 架 的 短 向 跨 度 (m) ;

ξ——系数,对于钢管网架取 ξ=1.0,对于型钢网架取 ξ=1.2。

第 2.0.17 条 网架结构的容许绕度不应超过下列数值:

用作屋盖——L 2 /250,用作楼层——L 2 /300。L 2 为网架的短向跨度。

第二章设计的一般规定

第 2.0.1条 网架结构可选用下列常用形式(附录一):

一、有平面桁架系组成的两向正交正放网架、两向正交斜放网架、两向斜

交 斜 放 网 架 、 三 向 网 架 、 单 向 折 线 型 网 架 。

二、由四角锥体组成的正放四角锥网架、正放抽空四角锥网架、棋盘型四

角锥网架、斜放四角锥网架、星型四角锥网架。

三、由三角锥体组成的三角锥网架、抽空三角锥网架、蜂窝型三角锥网

架。

第2.0.2条网架的选型应结合工程的平面形状和跨度大小、支承情况、荷载

大小、屋面构造、建筑设计等要求综合分析确定。网架构件步子必须保证不

出 现 结 构 几 何 可 变 情 况 。

注:本规程中大、中、小跨度划分系针对屋盖而言;大跨度为 60m以上;中跨度为

30m-60m;小跨度为 30m以下。

第2.0.3条 平面形状为矩形的周边支承网架,当其边长比(长边 /短边)小

于或等于1.5时,宜选用斜放四角锥网架、棋盘型四角锥网架、正放抽空四

角锥网架、两向正交斜放网架、两向正交正放网架、正放四角锥网架。对中

小跨度,也可选用星型四角锥网架和蜂窝型三角锥网架。当建筑要求长宽两

个方向不等时,可选用两向斜交斜放网架。

第2.0.4条平面形状为矩形的周边支承网架,当其边长比大于 1.5时,宜选

用两向正交正放网架,正放四角锥网架或正放抽空四角锥网架。当其边长比

小于2时,也可采用斜放四角锥网架。当平面狭长时,可采用单向折线型网

架。

第2.0.5条平面形状为矩形,三边支承一边开口的网架可按 2.0.3条进行选

型,其开口边可采取增加网架层数或适当增加整个网架高度等办法,网架开

口边必须形成竖直的或倾斜的边桁架。

第2.0.6条平面形状为矩形,多点支承网架,可根据具体情况选用:正放四

角锥网架、正放抽空四角锥网架、两向正交正放网架。对多点支承和周边支

承相结合的多跨网架,还可选用两向正交斜放网架或斜放四角锥网架。

第2.0.7条 平面型状为圆形、正六边型及接近正六边心切为周边支承的网

架,可根据具体情况选用:三向网架、三角锥网架或抽空三角锥网架。对中

小跨度,也可选用蜂窝型三角锥网架。

第2.0.8条 对跨度不大于 40m多层建筑的楼层及跨度不大于 60m的屋盖,

可采用钢筋混凝土板代替上弦的组合网架结构。网架结构宜选用正放四角锥

网架、正放抽空四角锥网架、两向正交正放网架、斜放四角锥网架、蜂窝型

三角锥网架。

第2.0.9条网架可采用上弦或下弦支承方式,如当采用下弦支承时,应在支

座边形成竖直或倾斜的边桁架。

第2.0.10条 网架的网格尺寸和高度可根据网架形式、跨度大小、屋面材料

以及构造要求和建筑功能等因素确定。对于周边支承的以下各类网架,可按

表2.0.10选用。

第2.0.11条 多点支承的网架宜设柱帽。柱帽宜设于下弦平面之下(图

2.0.11a);也可设置于上弦平面之上(图 2.0.11b);或上弦节点直接搁置

于 柱 顶 , 柱 帽 呈 倒 伞 形 ( 图 2.0.11c) 。

图2.0.11 点支承网架柱帽设置

第2.0.12条多点支承网架的悬臂长度可取跨度的 1/4-1/3。

第2.0.13条 当网架上弦杆节点间有集中荷载或需要减少压杆的计算长度

时,可设置再分式腹杆。对于由平面桁架系组成的王家(图 2.0.13a),或四角

锥网架(图 2.0.13b),当设置再分式腹杆时,应注意保证上弦杆在再分式腹

杆 平 面 外 的 稳 定 性 。

2.0.13 再 分 式 腹 杆 设 置

(a)用于平面桁架系网架;(b)用于四角锥体网架

第 2.0.14条 网架屋面排水坡度的形式,可采用下列办法:

一、上弦节点上加小立柱找坡(当小立柱较高时,必须注意小立柱自身的

稳 定 性 ) ;

二 、 网 架 变 高 度 :

三 、 整 个 网 架 起 坡 :

四、支承柱变高度。

第2.0.15条有起拱要求的网架,其拱度可取不大于短向跨度的 1/300。

第 2.0.16 条 网 架自重 g ok (KN/m

2 )

可按 下式估算:

g ok =ξ√q w

L 2 /200  (2.0.16)

式中 q w ——除网架自重外的屋面荷载或楼面荷载的标准值( KN/m

2

);

L 2 —— 网 架 的 短 向 跨 度 (m) ;

ξ——系数,对于钢管网架取 ξ=1.0,对于型钢网架取 ξ=1.2。

第 2.0.17 条 网架结构的容许绕度不应超过下列数值:

用作屋盖——L 2 /250,用作楼层——L 2 /300。L 2 为网架的短向跨度。

第四章杆件和节点的设计与构造

第一节 杆件

第4.1.1条网架杆件可采用普通型钢和薄壁型钢。管材可采用高频 电焊钢

管或无缝钢管:当有条件时应采用薄壁管形截面。杆件的 钢材应按国家标

准 《 钢 结 构 设 计 规 范 》 GBJ17-88 的 规 定 采 用 。

网架杆件的截面应根据承载力和稳定性的计算和验算确定。

第4.1.2条确定网架杆件的长细比时,其计算长度 L0应按表4.1.2采用。

网架杆件计算长度 l 0

杆 件

节 点

螺栓球 焊接空心球 板结点

弦杆及支座腹杆 l  0.9l  l

腹 杆 l  0.8l  0.8

注:l——为几何杆件长度(节点中心间距离)。

第 4.1.3 条 网架杆件的长细比不宜超过下列数值:

一 、 受 压 杆 件 180

二 、 受 拉 杆 件 :

1. 一 般 杆 件 400

2. 支 座 附 近 处 杆 件 300

3.直接承受动力荷载杆件 250

第4.1.4条杆件截面的最小尺寸应根据网架跨度及网格大小确定,普通型钢

不宜小于∠50×3,钢管不宜小于¢48×2。

第4.1.5条在构造设计时,宜避免难于检查、清刷、油漆以及积留湿气或灰

尘的死角或凹槽。对管形截面,应将两端封闭。

第二节 焊接钢板节点

第4.2.1条焊接钢板节点可由十字节点板和盖板组成,适用于连接型钢杆

件 。

十字节点板宜由二块带企口的钢板对插焊成(图 4.2.1a、b)。小跨度

网 架 的 受 拉 节 点 , 可 不 设 置 盖 板 。

图 4.2.1  焊 接 钢 板 节 点

十字节点板与盖板所用钢材应与网架杆件钢材一致。

第4.2.2条焊接钢板节点可用于两向网架,也可用于有四角锥体组成的网

架。常用焊接钢板节点的构造形式可按本规程附录六选用。

第 4.2.3 条 焊接钢板节点的构造应符合下列要求:

一、杆件重心线在节点处宜交于一点,否则应考虑其偏心影响。

二、杆件与节点连接焊缝的分布,应使焊缝截面的重心与杆件重心相重合,

否 则 应 考 虑 其 偏 心 影 响 ;

三、便于制作和拼装。

第4.2.4条网架弦杆应与盖板和十字节点板共同连接,当网架跨度较小时,

弦杆也可直接与十字节点板连接。

第4.2.5条节点板厚度可根据网架最大杆件内力确定,并应较连接杆件的厚

度大2mm,但不得小于 6mm。节点板的平面尺寸应适当考虑制作和装配的

误差。

第4.2.6条当网架杆件与节点板间采用高强度螺栓或角焊缝连接时,连接计

算应根据连接杆件内力确定,且宜减少节点类型。当角焊缝强度不足时,在

施工质量确有保证的情况下,可采用槽焊与角焊缝相结合并以角焊缝为主的

连接方案(图 4.2.6),槽焊强度应由试验确定。

第4.2.7条十字节点板的竖向焊缝应具有足够的承载力,并采

用V形或K形坡口的对接焊缝。

第4.2.8条焊接钢板节点上,弦杆与腹杆、腹杆与腹杆之间以

及弦杆端部与节点板中心线之间均不宜小于20mm(图

4.2.8 ) 。

第三节焊接空心球节点

第4.3.1条由两个半球焊接而成的空心球,可分为不加肋(图 4.3.1-1)和加

肋 ( 图 4.3.1-2) 两 种 , 适 用 于 连 接 钢 管 杆 件 。

空心球的钢材宜采用国家标准《碳素结构钢》 GB700-88规定的 Q235

钢或国家标准《低合金结构钢技术条件》 GB1591-88规定的16Mn钢。产品

质量应符合行业标准《钢网架焊接球节点》JGJ75.2-91的规定。

加肋空心球的板肋可用平台或凸台,采用凸台时,其高度不得大于

1mm。

第4.3.2条当空心球直径为 120~500mm时,其受压、受拉承载力设计值可

分 别 按 下 列 公 式 计 算 :

一 、 受 压 空 心 球

Nc≤ηc ( 400td-13.3t

2 d 2 /D

) ( 4.3.2-1 )

式中 Nc——受压空心球的轴向压力设计值(N):

D—— 空 心 球 外 径 ( mm ) ;

t—— 空 心 球 壁 厚 ( mm ) ;

d—— 钢 管 外 径 ( mm ) ;

ηc——受压空心球加肋承载力提高系数,不加肋 ηc=1.0,加肋 ηc=1.4。

二 、 受 拉 空 心 球

Nt≤0.55ηttdπf ( 4.3.2-2 )

式中 Nt——受拉空心球的轴向拉力设计值(N):

t—— 空 心 球 壁 厚 ( mm ) ;

d—— 钢 管 外 径 ( mm ) ;

f—— 钢 材 强 度 设 计 值 ( N/mm

2 )

ηt——受拉空心球加肋承载力提高系数,不加肋 ηt=1.0,加肋ηt=1.1。

第4.3.3条空心球外径与壁厚的比值可按设计要求在 25-45范

围内选用;空心球壁厚与钢管最大壁厚的比值宜选用 1.2-

2.0;空心球壁厚不宜小于 4mm。

第4.3.4条在确定空心球外径时,球面上网架相连接杆件之间

的缝隙a不宜小于10mm(图4.3.4)。为了保证缝隙 a,空心

球 直 径 也 可 初 步 按 下 式 估 算 :

D=(d 1 +2a+d 2 )/θ (4.3.4)

式中 θ——汇集于球节点任意两钢管杆件间的夹角( rad);

d 1 、d 2 ——组成 θ角的钢管外径(mm)。

第4.3.5条钢管杆件与空心球连接,钢管应开坡口。在钢管与空心球之间应

留有一定缝隙予以焊透,以实现焊缝与钢管等强,否则应按角焊缝计算。为

保证焊缝质量,钢管端头可加套管与空心球焊接(图 4.3.5)。

角 焊 缝 的 焊 脚 尺 寸 应 符 合 下 列 要 求 :

1. 当 t≤4mm 时 , h f ≤1.5t;

2. 当 t > 4mm 时 , h f ≤1.2t;

t为钢管壁厚,h f 为焊脚尺寸。

第4.3.6条当空心球外径不小于 300mm,且杆件内力较大需要提高承载力时 ,

球内可加环肋,其厚度不应小于球壁厚度。内力较大的杆件应位于肋板平面

内。

第四节螺栓球节点

第4.4.1条螺栓球节点应由螺栓、钢球、销子(或螺钉)、套筒和锥头或封

板等零件组成(图 4.4.1),适用于连接钢管杆件。

图4.4.1 螺栓球节点

第4.4.2条螺栓球节点的钢管、封板、锥头和套筒宜采用国家标准〈碳素结

构钢〉GB700-88规定的 3号钢或国家标准〈低合金结构钢技术条件〉

GB1591-88规定的16Mn钢,钢球宜采用国家标准〈优质碳素结构钢钢号及

一般技术条件〉GB699-88规定的45号钢,螺栓、销子或螺钉宜采用国家标

准〈合金结构钢技术条件〉 GB3077-88规定的40Cr钢,40B钢或20MnTiB

钢等。8.8s的螺栓可采用 45号钢。产品质量应符合行业标准〈钢网架螺栓

球节点〉JGJ75.1-91的规定。

第 4.4.3 条 钢球的直径可按下式确定(图 4.4.3):

图 4.4.3 螺 栓 球

D≥√( d 2 /sinθ+d 1 ctgθ+2ζd 1 )

2 +

η 2 d 1 2 ( 4.4.3-1 )

为 满 足 套 筒 接 触 面 的 要 求 尚 应 按 下 式 核 算 :

D≥√(ηd2/sinθ+ηd 1 ctgθ)2+η

2 d

1

2

( 4.4.3-2 )

式 中 D—— 钢 球 直 径 ( mm);

θ—— 两 个 螺 栓 之 间 的 最 小 夹 角 ( rad);

d 1

、 d 2 —— 螺 栓 直 径 ( mm ) , d 1 > d 2 ;

ζ——螺栓 伸进 钢球 长度与 螺栓 直径 的 比 值;

η——套 筒 外 结 圆 直 径 与 螺 栓 直 径 的 比 值 。

ζ和 η值应分别根据螺栓承受拉力和压力设计值确定,其值可取

ζ=1.1,η=1.8 。

钢球直径应取两式计算结果中的较大者。

第4.4.4条 高强度螺栓应采用国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓》

GB1228-91规定的性能等级 8.8s或10.9s,并符合国家标准《普通螺栓基本尺

寸 》 GB196-81 粗 牙 普 通 螺 纹 的 规 定 。

每个高强度螺栓的受拉承载力设计值应按下式计算:

N t

b ≤ψΑ

off f t

b

(4.4.4)

式 中 N t b—— 高 强 度 螺 栓 的 拉 力 设 计 值 ( N ) ;

ψ——螺栓直径对承载力影响系数当螺栓直径小于 30mm时,ψ=1.0;当螺

栓 直 径 大 于 等 于 30mm 时 , ψ=0.93;

f t

b ——高强度螺栓经热处理后的抗拉强度设计值;对

40Cr钢,40B钢于

20MnTiB 钢,取为 430N/mm

2 ,对

45号钢,取为 365N/mm

2

Α off—— 高强度螺栓的有效截面面积( mm

2 ),可按表

4.4.4选取。当螺栓

上钻有销孔或键槽时,Α off 应取螺纹蛊或销孔健槽处二者中的较小值 。

第4.4.5条受压杆件的连接螺栓,可按其内力所求得的螺栓直径适当减小 ,但

必须保证套筒具有足够的抗压强度 ,套筒应按承压进行计算 ,并验算其开槽处

和端部有效界面的承压力。

第4.4.6条套筒外形尺寸应符合扳手开口尺寸系列 ,端部要保持凭证,内孔径

可 比 螺 栓 直 径 大 1mm 。

套筒端部到开槽端部距离应视该处有效截面抗剪力不低于销钉(或螺钉)

抗 剪 力 , 且 不 应 小 于 1.5 倍 开 槽 的 宽 度 。

套 筒 长 度 ( mm ) 可 按 下 式 计 算 :

l=a+2a 1 (4.4.6-1)

a=ξd 0 -a 2 +d s +4mm ( 4.4.6-2)

式 中 d s—— 销 子 直 径 ( mm ) ;

a 1 —— 套 筒 端 部 到 滑 槽 端 部 距 离 ( mm ) ;

ξd 0 —— 螺 栓 伸 入 钢 球 的 长 度 ( mm);

a 2 ——螺栓露出套筒长度,可预留 4-5mm,但不应少于2个丝扣。

第4.4.7条杆件可采用锥头(图4.4.7-a)或封板(图4.4.7-b)连接,其连接焊缝以

及锥头的任何截面应与连接的钢管等强 ,其焊缝宽度 b可根据钢管壁厚取 2-

5mm,封板厚度应按实际受力大小计算决定 ,当钢管壁厚小于 4mm时,其封板

厚 度 不 宜 小 于 钢 管 外 径 的 1/5 。

图 4.4.7 杆 件 端 部 连 接 焊 缝

(a)锥头与钢管连接; (b)封扳与钢管连接

第4.4.8条 销子或螺钉宜采用高强度钢材,其直径可取螺栓直径的 0.16-

0.18倍,不宜小于3mm。螺钉直径可采用6-8mm。

第五节 支座节点

第4.5.1条支座节点应采用传力可靠、连接简单的构造形式,并应符合计算

假 定 。

图 4.5.2-1  平 板 压 力 或 拉 力 支 座

(a)角钢杆件; (b)钢管杆件

第 4.5.2条 常用压力支座节点可按下列几种构造形式选用:

一、平板压力支座(图 4.5.2-1),适用于较小跨度网架;

二、单面弧形压力支座节点(图4.5.2-2),适用于中小跨度网架;

图 4.5.2-3  双 面 弧 形 压 力 支 座

(a) 侧 视 图 ; (b) 正 视 图

三、双面弧形压力支座节点(图 4.5.2-3),适用于大跨度网架;

四、球铰压力支座节点(图 4.5.2-4),适用于多支点的大跨度网架;

五、板式橡胶支座节点(图 4.5.2-5),适用于大中跨度网架。

第 4.5.3条 常用拉力支座节点可按下列构造形式选用:

一、平板拉力支座节点(图 4.5.2-1),适用于较小跨度网架;

二、单面弧形拉力支座节点(图 4.6.3),适用于中小跨度网架。

图4.5.3 单面弧形拉力支座

第4.5.4条 弧形支座板的材料宜用铸钢,单面弧形支座板可用厚钢板加工而成。

板式橡胶支座垫块可采用有多层橡胶与薄钢板制成的橡胶垫板,其材料性能及计算

构造要求可按本规程附录八确定。

o 第六节 组合网架结构的节点构造

第 4.6.1条 组合网架结构的上弦节点构造应符合下列要求:

一、必须保证钢筋混凝土带肋平板与网架的腹杆、下弦杆能共同工作;

二、腹杆的轴线与作为上弦的带肋板有效截面的中轴线在节点处应交于一点;

三、支承钢板混凝土带肋板的节点板应有效的传递水平剪力。

第4.6.2条 钢筋混凝土带肋板与腹杆连接的节点构造可按本规程附录七采

用。

第五章制作与安装

o 第一节一般规定

第5.1.1条钢材材质必须符合设计要求 ,如无出场合格证或有怀疑时 ,必须按

现行国家标准≤钢结构工程施工及验收规范 ≥GBJ205的规定进行机械性能试验和化

学分析,经证明符合标准和设计要求后方可使用。混凝土质量应符合现行国家标准 ≤

混凝土结构工程施工及验收规范 ≥GBJ204的要求。

第5.1.2条网架的制作与安装,应符合 ≤网架结构工程质量检验评定标准

≥JGJ78-91并编制施工组织设计,在施工中必须认真执行。

第5.1.3条网架制作安装、验收及土建施工放线使用的所有钢尺必须统一标

准、丈量的拉力要一致。当跨度较大时,应按气温情况考虑温度修正。

第5.1.4条焊接工作已在工厂或预制拼装厂内进行,以减少高空或现场工作

量 。

现场的钢管焊接应有四级以上技工进行,并经过焊接球节点与钢管连接的全位置

焊 接 工 艺 考 核 合 格 后 方 可 参 加 施 工 。

当采用焊接钢板节点时,应选择合理的工艺顺序,以减少焊接变形及焊接应力。

第5.1.5条网架的安装方法,应根据网架受力和构造特点,在满足质量、安

全、进度和经济效果的要求下,结合当地的施工技术条件综合确定。

网 架 的 安 装 方 法 及 适 用 范 围 如 下 :

一、高空散装法 适用与螺栓连接节点的各种类型网架,并宜采用少支架的悬挑

施 工 方 法 ;

二、分条或分块安装法 适用于分割后刚度和受力状况改变较小的网架,如两向

正交、正放四角锥、正放抽空四角锥等网架。分条或分块的大小应根据起重能力而

定 ;

三、高空滑移法 适用于正放四角锥、正放抽空四角锥、两向正交正放等网架。

滑 移 时 滑 移 单 元 应 保 证 成 为 几 何 不 变 体 系 ;

四、整体吊装法 适用于各种类型的网架,吊装时可在高空平移或旋转就位;

五、整体提升法 适用于周边支承及多点支承网架,可用升板机、液压千斤顶等

小 型 机 具 进 行 施 工 ;

六、整体顶升法适用于支点较少的多点支承网架。

第5.1.6条采用吊装或提升、顶升的安装方法时,其吊点的位置和数量的选

择 , 应 考 虑 下 列 因 素 :

一 、 宜与 网架 结 构使 用时的 受力 状况想 接近;

二 、吊点的最大反力不应大于起重设备的负荷能力;

三、各起重设备的负荷宜接近。

第5.1.7条安装方法选定后,应分别对网架施工阶段的吊点反力、挠度、杆

间内力、提升或顶升时支承柱的稳定性和风载下网架的水平推力等项进行验算,必

要 时 应 采 取 加 固 措 施 。

施工荷载应包括施工阶段的结构自重及各种施工活何在。安装阶段的动力系数:

当采用提升法或顶升法施工时,可取 1.1;当采用拔杆吊装时,可取 1.2;当采用履

带式或汽车式起重机吊装时,可取 1.3。

第5.1.8条无论采用和中施工方法,在正式施工前均应进行试拼及试安装,

当确有把握时方可进行正式施工。

第5.1.9条在网架结构施工时,必须认真清除钢材表面的氧化皮和锈蚀等污

染 物 , 并 及 时 采 取 防 腐 蚀 措 施 。

不密封的钢管内部必须刷防锈漆,或采用其他防锈措施。焊缝应在清除焊渣后涂

刷 防 锈 漆 。

不得以考虑锈蚀而在实际施工中任意加大钢材截面或厚度。

o 第二节制作与拼装要求

第5.2.1条网架结构应在专门的胎具上制作,以保证杆件和解点的进度和互

换性。

第5.2.2条网架结构制作与拼装中的对称焊缝应符合现行国家标准《钢结构

工程施工及验收规范》 GBJ205规定的二级质量检验标准的要求,其他焊缝按三级

质量检验标准的要求。

第5.2.3条焊接钢板节点的节点板宜用砂轮切割机下料。节点板长度尺寸允

许偏差为±2mm,厚度允许偏差为±0.5mm,角度允许偏差为±20‘ ,可用角尺或样板

检 查 , 其 接 触 面 应 密 合 。

焊接球节点的半圆球,宜用机床坡口。焊接后的成品球表面应光滑平整,不应有

局 部 突 起 或 折 皱 。

焊接球直径的允许偏差:当球直径小于等于 300mm时,为±1.5mm;直径大于

300mm时,为±2.5mm;圆度:当直径小于等于 300mm时,不应大于 1.5mm;当

直径大于300mm时,不应大于 2.5mm;设计壁厚减薄量不应大于 13%,且不得超

过 1.5mm ; 对 口 错 变 量 允 许 偏 差 不 应 大 于 1mm 。

螺栓球节点不得有裂纹。螺纹应按 6H级精度加工,并符合国家标准《普通螺纹

公差与配合》GB197-81的规定。球中心至螺孔端面距离偏差为 ±0.20mm,螺栓球

螺孔角度允许偏差为±30‘ 。

第5.2.4条焊接节点的钢管杆件宜用机床下料。杆件长度应预加焊接收缩量,其值

可 通 过 试 验 确 定 。

杆 件 制 作 长 度 的 允 许 偏 差 应 符 合 下 列 规 定 :

一 、 螺 栓 球 节 点 的 钢 管 杆 件 为 ±1mm ;

二 、 焊 接 球 节 点 的 钢 管 杆 件 为 ±1mm ;

三、焊接钢板节点的型钢杆件为 ±2mm。

第5.2.5条网架应在专门的拼装模架上进行小拼,以保证小拼单元的形状及

尺 寸 的 准 确 性 。

小 拼 单 元 的 允 许 偏 差 应 符 合 下 列 规 定 :

一、小拼单元为单锥体时:弦杆长、锥体高为 ±2.0mm;上弦对角线长度为

±3.0mm ; 下 弦 节 点 中 心 偏 移 为 2.0mm;

二、小拼单元不为单锥体时,节点中心允许偏移为 2.0mm;

三、小拼单元为平面桁架时,尺寸允许偏差应符合现行国家标准《钢结构工程施

工 及 验 收 规 范 》 GBJ205 的 有 关 规 定 。

焊接球节点与钢管中心允许偏移为 1.0mm。

第5.2.6条分条或分块的网架单元长度不大于 20m时,拼接边长度允许偏

差为±10mm;当条或块的长度大于20m时,拼接边长度允许偏差为±20mm.

对于多跨点支承网架拼接边长度允许偏差为上述各项规定的 1/2。

高空总拼可采用预拼装或其他保证精度措施。

第5.2.7条 焊接节点的网架结构在总拼前应精确放线 ,放线的允许偏差分别

为 边 长 及 对 角 线 长 的 1/10000 。

总 拼 所 用 的 支 撑 点 应 防 止 不 均 匀 下 沉 。

总拼时应选择合理的焊接工艺顺序,以减少焊接变形和焊接应力。拼装与焊接顺

序应从中间向两端或四周发展。

第5.2.8条焊接节点网架所有焊缝均需进行外观检查,并做出记录。对大、

中跨度钢管网架的拉杆与球的对接焊缝,应作无损探伤检验,其抽样数不少于焊口

总数的 20%,取样部位由设计单位与施工单位协商确定,质量标准应符合现行国

家标准《钢结构工程施工及验收规范》 GBJ205所规定的二级焊缝的要求。

第5.2.9条网架用高强度螺栓连接时,按有关规定拧紧螺栓后,应用油腻子将所有

接缝处填嵌严密,并应按钢结构防腐蚀要求进行处理。

当网架用螺栓球节点连接时,在拧紧螺栓后,应将多余的螺孔封口,并应用油腻

子将所有接缝处填嵌严密,补刷防腐漆两道。

o 第三节高空散装法

第5.3.1条当采用小拼单元或杆件直接在高空拼装时,其顺序应能保证拼装

的精度,减少积累误差。悬挑法施工时,应先拼成可承受自重的结构体系,然后逐

步 扩 展 。

网架在拼装过程中应随时检查基准轴线位置、标高及至偏差,并应及时纠正。

第5.3.2条搭设拼装支架时,支架上支撑点的位置应设在下弦节点处。支架

应验算其承载力和稳定性,必要时可进行试压,以确保安全可靠。

支架支柱下应采取措施,防止支座下沉。

第5.3.3条在拆除支架过程中应防止个别支撑点集中受力,应根据各支撑点

的结构自重挠度值,采用分区分阶段按比例下降或用每步不大于 10mm的等步下

降法拆除支撑点。

o 第四节分条或分块安装法

第5.4.1条将网架分成条状单元或块状单元在高空连成整体时,网架单元应

具有足够刚度并保证自身的几何不变性,否则应采取临时加固措施。

第5.4.2条为保证网架顺利拼装,在条与条或块与块合拢处,可采用安装螺

栓等措施。设置独立的支撑点或拼装支架时,应符合本规程第 5.3.2条的要求。

合拢时可用千斤顶将网架单元顶到实际标高,然后连接。

第5.4.3条网架单元宜减少中间运输。如需运输时,应采取措施防止网架变

形。

o 第五节高空滑移法

第 5.5.1 条 高 空 滑 移 可 采 用 下 列 两 种 方 法 :

一、单条滑移法 分条的网架单元在事先设置的滑轨上单条滑移到实际位置后拼

接 ;

二、逐条积累滑移法 分条的网架单元在滑轨上逐条积累拼装后滑移到设计位

置 。

高空滑移法可利用已建结构物作为高空拼装平台。如无建筑物可供利用时,可在

滑 移开始端设置 宽 度约大于两 个节间的拼 装平台。

有条件时,可以在地面拼成条或块状单元吊至拼装平台上进行拼装。

第5.5.2条滑轨可固定于钢筋混凝土梁顶面的预埋件上,轨面标高应高于或等于

网 架 支 座 设 计 标 高 。

滑轨接头处应垫实,若用电焊连接应锉平高出轨面的焊缝。当支座板直接在滑轨

上滑移时,其两端应做成圆导角,滑轨两侧应无障碍。

摩擦表面应涂润滑油。

第5.5.3条当网架跨度较大时,宜在跨中增设滑轨,滑轨下的支承架应符合

本规程第5.3.2条的要求。

第5.5.4条当设置水平导向轮时,可设在滑轨的内侧,导向轮与滑道的间隙

应在10-20mm之间。

第5.5.5条网架滑移可用卷扬机或手板葫芦牵引。根据牵引力大小及网架支

座之间的系杆承载力,可采用一点或多点牵引。牵引速度不宜大于 1.0mm/min,牵

引力可按滑动摩擦或滚动摩擦分别按下式进行验算:

一 、 滑 动 摩 擦

F t ≥μ 1 ξG ok (5.5.5-1)

式 中 F t —— 总 启 动 牵 引 力 ;

G ok —— 网 架 总 自 重 标 准 值 ;

μ 1 ——滑动摩擦系数,在自然轧制表面,经粗除锈充分润滑的钢与钢之间可取

0.12-0.15;

ξ——阻力系数,当有其他因素影响牵引力时,可取 1.3-1.5。

二 、 滚 动 摩 擦

F t ≥(k/r 1 +μ 1 r/r 1 )G ok (5.5.5-2)

式 中 F t —— 总 起 重 牵 引 力 ;

G ok —— 网 架 总 自 重 标 准 值 ;

k——刚制轮与钢之间滚动摩擦系数,可取 0.5mm;

μ 2 ——摩擦系数在滚轮与滚轮轴之间,或经机械加工后充分润滑的钢与钢之间可

取 0.1 ;

r 1 —— 滚 轮 的 外 圆 半 径 ( mm ) ;

r—— 轴 的 半 径 (mm)

当网架滑移时,两端不同步值不应大于 50mm。

第 5.5.6条 在滑移和拼装过程中,对网架应进行下列验算:

一、当跨度中间无支点时,杆件内力和跨中挠度值;

二、当跨度中间有支点时,杆件内力、支点反力及挠度值。

当网架滑移单元由于增设中间滑轨引起杆件内力变号时,应采取临时加固措施以

防失稳。

o 第六节整体吊装法

第5.6.1条网架整体吊装可采用单根或多根拔杆起吊,也可采用一台或多台

起 重 机 起 吊 就 位 。

当采用多根拔杆方案时,可利用每根拔杆两侧起重机滑轮组中产生水平分力不等

原 理 推 动 网 架 移 动 或 转 动 进 行 就 位 ( 图 5.6.1) 。

网架吊装设备可根据起重滑轮组的拉力进行受力分析,当提升阶段或就位阶段

时 , 可 分 别 按 下 列 公 式 计 算 起 重 滑 轮 组 的 拉 力 :

提 升 阶 段 ( 图 5.6.1a)

F t1 =F t2 =G 1 /2sinα 1 (5.6.1-1)

就 位 阶 段 ( 图 5.6.1c )

F t1 sinα 1 +F t2 sinα 2 =G 1 (5.6.1-3)

式中 G 1 —— 每根拔杆所担负 的网架、索具 等荷载;

F t1 、 F t2 —— 起 重 滑 轮 组 的 拉 力 ;

α 1 、 α 2 —— 起 重 滑 轮 组 钢 丝 绳 与 水 平 面 的 夹 角 。

网架移位距离(或旋转角度)与网架下降高度之间的关系,可用图解法或计算法

确 定 。

当采用单根拔杆方案时,对矩形网架,可通过调整缆风绳使拔杆吊着网架进行平

移就位;对正多边形或圆形网架可通过旋转拔杆使网架转动就位。

第5.6.2条 在网架整体吊装时,应保证各吊电起升及下降的同步性。提升高差

允许值(是指相邻两拔杆间或相邻两吊电组的合力点间的相对高差)可取吊点

间距离的1/400,且不宜大于100mm,或通过验算确定。

第5.6.3条 当采用多根拔杆或多台起重机吊装网架时,宜将额定负荷能力乘以

折减系数 0.75,当采用四台起重机将吊点连通成两组或用三根拔杆吊装时,折

减系数可适当放宽。

第 5.6.4条 在制定网架就位总拼方案时,应符合下列要求:

一、网架的任何部位与支承柱或拔杆的净距不应小于 100mm;

二、如支承柱上设有凸出构造(如牛腿等),应防止网架在起升过程中被凸出物

卡 柱 ;

三、由于网架错位需要,对个别杆件暂不组装时,应取得设计单位同意。

第5.6.5条拔杆、缆风绳、索具、地锚、基础及起重滑轮组的

穿法等,均应进行验算,必要时可进行试验检验。

第5.6.6条 当采用多根拔杆吊装时,拔杆安装必须垂直,缆凤绳的初始拉力值

宜取吊装时缆风绳中拉力的 60%。

第5.6.7条当采用单根拔杆吊装时,其底座应采用球形万向接头;当采用多

根拔杆吊装时,在拔杆的起重平面内可采用单向铰接头。拔杆在最不利荷载组合作

用下,其支承基础对地面的压力不应大于地基允许承载能力。

第5.6.8条当网架结构本身承载能力许可时,可采用在网架上设置滑轮组将

拔杆逐段拆除的方法。

o 第七节整体提升法

第5.7.1条网架整体提升可在结构上安装提升设备提升网架,也可在进行柱子滑

模的施工的同时提升网架,此时网架可作为提升平台。

第5.7.2条提升设备的使用负荷能力,应将额定负荷能力乘以折减系数,穿

心式液压千斤顶可取 0.5-0.6;电动螺杆升板机可取 0.7-0.8;其他设备通过试验确

定。

第5.7.3条网架提升时应保证做到同步。相邻两提升点和最高与最低两个点

的提升允许升差应通过验算确定。相邻两个提升点允许升差值:当用升扳机时,应

为相邻点距离的 1/400,且不应大于 15mm;当采用穿心式液压千斤顶时,应为相

邻距离的 1/250,且不应大于 25mm。最高点与最低点允许升差值:当采用升板机

时应为35mm,当采用穿心式液压千斤顶时应为 50mm.

第5.7.4条提升设备的合力点应对准吊点,允许偏移值应为 10mm。

第5.7.5条整体提升法的下部支承柱应进行稳定性验算。

o 第八节整体吊升法

第5.8.1条当网架采用整体顶升法时,应尽量利用网架的支承柱作为顶升时的支

承结构,也可在原支点处或其附近设置临时顶升支架。

第5.8.2条顶升用的支承柱或临时支架上的缀板间距,应为千斤顶使用行程

的整倍数,其标高偏差不得大于 5mm,否则应用薄钢板垫平。

第5.8.3条顶升千斤顶可采用丝杠千斤顶或液压千斤顶,其使用负荷能力应

将额定负荷能力乘以折减系数:丝杠千斤顶取 0.6-0.8;液压千斤顶取 0.4-0.6。

各千斤顶的行程和升起速度必须一致,千斤顶及其液压系统必须经过现场检验合

格后方可使用。

第 5.8.4条 顶升时各顶升点的允许升差值应符合下列规定:

一、相邻两个顶升用的支承结构间距的 1/1000,且不应大于 30mm;

二、当一个顶升用的支承结构上有两个或两个以上千斤顶时,取千斤顶间

距的1/200,且不应大于10mm。

第5.8.5条千斤顶或千斤顶合力的中心应与柱轴线对准,其允许偏移值应为

5mm;千斤顶应保持垂直。

第5.8.6条顶生前既定胜过中网架支座中心对柱急显得水平偏移值不得大于

柱截面短边尺寸的 1/50及柱高的1/500。

第5.8.7条对顶升用的支承结构应进行稳定性验算,验算时除应考虑网架和

支承结构自重、与网架同时顶升的其他静载和施工荷载外,还应考虑上述荷

载偏心和风荷载所产生的影响。如稳定不足时,应首先采取施工措施予以解

决。

第九节组合网架结构的施工

第5.9.1条预制钢筋混凝土板几何尺寸的允许偏差及混凝土质量标准应符合

现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》 GBJ204的有关规定。

第5.9.2条 灌缝混凝土应采用微膨胀性水泥拌制,并连续灌注。

当灌缝混凝土强度达到混凝土强度等级的 75%以上时,方可拆除拼装支

架。混凝土质量标准与本规程第 5.9.1条的规定相同。

第5.9.3条组合网架结构的钢腹杆及下弦杆制作、拼装几何尺寸允许偏差及

焊缝质量要求应符合本章第二节的规定。

第5.9.4条组合网架结构安装方法可采用高空散装法、整体提升法、整体顶

升法、也可采用分条(分块)法、高空滑移法。

当组合网架结构分割成条(块)状单元时,必须单独进行承载力和刚度的

验算,单元体的挠度不应大于形成整体结构后该处挠度值。

第十节验收

第5.10.1条网架结构的制作、拼装和安装的每个工序均应进行检查验收。

凡未经检查验收,不得进行下一工序的施工;安装完成后必须进行交工检查

验收。每道工序的检查验收均应作出记录,并应汇总存档。

焊接球、螺栓球、杆件、高强度螺栓等均应有出厂合格证及检验记录。

第5.10.2条交工验收时,应检查网架的纵横向边长偏差,支承点的中心偏

移和高度偏差。纵横向边长偏差允许值应为长度的 1/2000,且不应大于

30mm;中心偏移允许值应为网架跨度的 1/3000,且不应大于 30mm;高度

偏差允许值:对周边支承的网架相邻点之间,应为相邻支座间距的 1/400,

且不应大于15mm,最高与最低点之间,应为 30mm;对多点支承的网架,

应为相邻支座间距离的 1/800,且不应大于30mm。

第5.10.3条施工完成后,应测量网架的挠度值(包括网架自重的挠度及屋

面工程完成后的挠度),所测的挠度平均值,不应大于设计只得 15%,所

测的挠度曲线应存档。网架的挠度观测点:对小跨度,设在下弦中央一点,

对大中跨度,可设五点,下弦中央一点,两向下弦跨度四分点处各二点,对

三向网架应测量每项跨度三个四等分点处的挠度。

第5.10.4条网架工程验收应具备下列文件:网架施工图、竣工图、设计更

改文件、施工组织设计、所用钢材与其他材料的质量证明书和试验报告;网

架的零部件产品合格证书和试验报告、网架拼状各工序的验收记录、焊工考

试合格证明、焊缝质量和高强度螺栓质量检验资料、总拼就位后几何尺寸误

差和挠度记录。

附录二、拟夹层板法的网架杆件内力计算公式及折算刚度

附 录

三 矩形平面周边简支网架拟夹层

板法的弯矩和挠度表

正交正放类网架(两向正交正放网架、正放四角锥网架、正放抽空四角锥

网 架 ) 内 力 和 挠 度 可 按 下 列 方 法 计 算 :

(一)根据网架平面的边长比 λ=L1/L2,可直接查附表 3.2.1-3.6.1 求得

拟夹层板的无量纲弯矩和挠度系数 ρ mx 、ρ my 、ρ w 。表中 ρ v 表示网架剪切变形的

参 数 , 按 下 式 确 定 。

ρ v =π √ D/C/L 1  (附

3.1 )

式中 D、C——网架的折算抗弯、抗剪刚度,按附表 2.1-2.3 中的公式计算。

(二)当网架杆件截面选定后,由于考虑剪切变形和刚度变化的影响,

拟夹层板的弯矩和挠度系数 ρ mx 、ρ my 、ρ w 应分别乘以相应的修正系数 η mx、 η my、

η w =η w1 η w2。 其中η mx、 η my、 η w1 可查附表3.2-2~3.6-2 求得,η w2 可查附表3.1求

得 。

附表3.1中n表示网架抗弯刚度 D x 及D y 根据变化情况而可划分区域的多

少 , 如 附 图 3.1 所 示 。

挠度修正系

数 附表3.1

n 1 2 3 4 5

η w2

1.000 0.864 0.775 0.732 0.706

弯 矩 和 挠 度 系

数 附 表 3.2-1

λ=1.0

内力挠度 y/L 1

x/L 1

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

ρ mx

0.0 0.772 0.746 0.667 0.524 0.306 0.000

0.1 0.734 0.710 0.636 0.502 0.294 0.000

0.2 0.624 0.605 0.546 0.436 0.260 0.000

0.3 0.453 0.440 0.400 0.326 0.201 0.000

0.4 0.238 0.231 0.212 0.176 0.114 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ my

0.0 0.772 0.734 0.624 0.453 0.238 0.000

0.1 0.746 0.710 0.605 0.440 0.232 0.000

0.2 0.667 0.636 0.546 0.440 0.211 0.000

0.3 0.524 0.502 0.436 0.326 0.176 0.000

0.4 0.306 0.294 0.260 0.201 0.114 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ w 0.0 0.820

λ=1.1

内力挠度 y/L

1

x/L 1

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

ρ mx

0.0 0.618 0.600 0.544 0.435 0.260 0.000

0.1 0.587 0.571 0.518 0.417 0.250 0.000

0.2 0.499 0.486 0.444 0.361 0.221 0.000

0.3 0.361 0.353 0.325 0.270 0.170 0.000

0.4 0.190 0.185 0.172 0.145 0.097 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ my

0.0 0.764 0.727 0.619 0.450 0.237 0.000

0.1 0.737 0.702 0.599 0.436 0.230 0.000

0.2 0.652 0.623 0.535 0.394 0.209 0.000

0.3 0.506 0.485 0.422 0.316 0.172 0.000

0.4 0.291 0.280 0.247 0.191 0.109 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ w 0.0 0.666

λ=1.2

内力挠度 y/L

1

x/L 1

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

ρ mx

0.0 0.486 0.475 0.438 0.359 0.220 0.000

0.1 0.462 0.452 0.417 0.344 0.212 0.000

0.2 0.392 0.384 0.357 0.298 0.187 0.000

0.3 0.284 0.279 0.260 0.221 0.145 0.000

0.4 0.149 0.146 0.137 0.119 0.082 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ my

0.0 0.732 0.697 0.594 0.434 0.228 0.000

0.1 0.704 0.671 0.574 0.420 0.222 0.000

0.2 0.620 0.592 0.510 0.377 0.201 0.000

0.3 0.477 0.457 0.398 0.300 0.164 0.000

0.4 0.271 0.261 0.231 0.179 0.103 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ w 0.0 0.533

λ=1.3

内力挠度 y/L

1

x/L 1

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

ρ mx

0.0 0.378 0.372 0.351 0.297 0.187 0.000

0.1 0.359 0.354 0.334 0.284 0.180 0.000

0.2 0.305 0.301 0.285 0.245 0.159 0.000

0.3 0.221 0.218 0.208 0.182 0.123 0.000

0.4 0.116 0.115 0.110 0.097 0.059 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ my

0.0 0.686 0.654 0.560 0.409 0.216 0.000

0.1 0.659 0.629 0.539 0.396 0.210 0.000

0.2 0.578 0.553 0.478 0.354 0.190 0.000

0.3 0.442 0.424 0.370 0.280 0.154 0.000

0.4 0.250 0.241 0.213 0.165 0.096 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ w 0.0 0.424

λ=1.4

内力挠度 y/L 1

x/L 1

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

ρ mx

0.0 0.291 0.290 0.231 0.246 0.161 0.000

0.1 0.277 0.276 0.268 0.236 0.155 0.000

0.2 0.235 0.234 0.228 0.203 0.137 0.000

0.3 0.171 0.170 0.166 0.150 0.106 0.000

0.4 0.090 0.089 0.087 0.080 0.059 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ my

0.0 0.633 0.604 0.519 0.381 0.202 0.000

0.1 0.607 0.580 0.500 0.369 0.196 0.000

0.2 0.532 0.509 0.441 0.329 0.177 0.000

0.3 0.405 0.389 0.341 0.259 0.143 0.000

0.4 0.228 0.220 0.194 0.152 0.089 0.000

0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ρ w 0.0 0.336

弯 矩 和 挠 度 的 修 正 系

数 附 表 3.2-2

λ=1.0

η ρ v

D x /D y

1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5

η mx

0.2 0.998 0.945 0.885 0.819 0.744 0.659

0.3 0.996 0.945 0.889 0.825 0.754 0.673

0.4 0.993 0.945 0.893 0.833 0.766 0.690

η my

0.2 0.998 1.051 1.110 1.176 1.250 1.333

0.3 0.996 1.046 1.102 1.165 1.235 1.315

0.4 0.993 1.040 1.093 1.151 1.218 1.293

η w

0.2 1.036 1.035 1.030 1.021 1.006 0.981

0.3 1.081 1.080 1.076 1.067 1.054 1.032

0.4 1.144 1.143 1.139 1.132 1.120 1.101

λ=1.1

η ρ v

D x /D y

1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5

η mx 0.2 1.003 0.940 0.870 0.794 0.711 0.618

0.3 1.007 0.947 0.881 0.809 0.729 0.640

0.4 1.012 0.956 0.894 0.826 0.751 0.667

η my

0.2 0.994 1.036 1.081 1.131 1.185 1.244

0.3 0.987 1.027 1.070 1.117 1.169 1.226

0.4 0.979 1.016 1.056 1.100 1.149 1.203

η w

0.2 1.040 1.029 1.014 0.994 0.967 0.931

0.3 1.091 1.081 1.067 1.048 1.023 0.989

0.4 1.162 1.152 1.139 1.122 1.100 1.069

λ=1.2

η ρ v

D x /D y

1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5

η mx

0.2 1.012 0.938 0.860 0.776 0.685 0.586

0.3 1.024 0.955 0.880 0.800 0.712 0.617

0.4 1.039 0.975 0.905 0.829 0.746 0.656

η my

0.2 0.991 1.024 1.058 1.096 1.135 1.178

0.3 0.981 1.012 1.045 1.081 1.119 1.160

0.4 0.969 0.998 1.029 1.062 1.099 1.138

η w

0.2 1.047 1.028 1.004 0.975 0.939 0.894

0.3 1.105 1.087 1.065 1.004 1.004 0.962

0.4 1.187 1.170 1.149 1.094 1.094 1.055

λ=1.3

η ρ v

D x /D y

1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5

η mx

0.2 1.022 0.940 0.854 0.762 0.664 0.561

0.3 1.046 0.968 0.885 0.797 0.703 0.602

0.4 1.075 1.002 0.924 0.841 0.751 0.654

η my

0.2 0.989 1.014 1.041 1.069 1.098 1.128

0.3 0.977 1.001 1.026 1.053 1.081 1.111

0.4 0.963 0.985 1.009 1.034 1.061 1.090

η w

0.2 1.055 1.029 0.998 0.963 0.920 0.869

0.3 1.122 1.098 1.069 1.036 0.996 0.947

0.4 1.217 1.194 1.168 1.137 1.100 1.055

λ=1.4

η ρ v

D x /D y

1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5

η mx

0.2 1.035 0.945 0.851 0.752 0.648 0.540

0.3 1.073 0.987 0.897 0.801 0.703 0.594

0.4 1.119 1.038 0.952 0.861 0.764 0.660

η my

0.2 0.988 1.007 1.027 1.048 1.069 1.090

0.3 0.974 0.993 1.012 1.032 1.053 1.074

0.4 0.958 0.976 0.995 1.014 1.034 1.055

η w

0.2 1.064 1.032 0.997 0.956 0.908 0.852

0.3 1.143 1.113 1.079 1.041 0.996 0.943

0.4 1.253 1.225 1.194 1.158 1.116 1.067

附录四 网架结构竖向地震作用效应

的简化计算

周边简支、平面形式为矩形的正放类和斜放类(指上弦杆平面)网架竖向

地震作用所产生的杆件轴向力设计值可按下列公式计算:

N Evi =±ζ i |  N Gi |

( 附 4.1 )

ζ i =λζ v (1-

r i η/r)  ( 附 4.2 )

式中 N Evi ——竖向地震作用引起第 i 杆的轴向力设计值;

N Gi ——在重力荷载代表值作用下第 i 杆轴向力设计值,可由空间桁架位

移法求得,其竖向地震作用的分项系数可采用 1.3 ;

ζ i —— 第 i 杆 的 竖 向 地 震 轴 向 力 系 数 ;

λ——设防烈度系数,当 8度时λ=1,9度时

λ=2 ;

ζ v ——竖向地震作用轴向力系数,可根据网架

的 基 本 频 率 按 附 图 4-1 取 用 ;

r i ——网架平面的中心 0 至第 i 杆中点 B 的距离;

r——oA的长度,A点为oB线段与圆(或椭圆)锥底面圆周的交点;

η—— 修 正 系 数 , 按 附 表 4-2 取 值 。

网 架 的 基 本 频 率 可 近 似 按 下 式 计 算

f1=(√∑G j ω j /∑G j ω j

2 )/2

( 附 4.3 )

式 中 G j —— 第 j 节 点 重 力 荷 载 代 表 值 ;

ω j ——重力荷载代表值作用下第j 节点竖向位移(m)。

附图4.1  竖向地震轴向力系数的变化

注 : α 及 f 0 值 可 按 附 表 4.1 取 值

确定 竖向地震轴向 力系数的数

值 附表4.1

场地类别

α

f 0

(H z ) 正放类 斜放类

Ⅰ 0.095 0.135 5.0

Ⅱ 0.092 0.130 3.3

Ⅲ 0.080 0.110 2.5

Ⅳ 0.080 0.110 1.5

修 正 系

数 附 表 4.2

网架上弦杆布置形式 平面形式 η

正放类

正方形

0.19

矩形

0.13

斜放类

正方形 0.44

矩形 0.20

附录五 组合网架结

构的简化计算

一、当组合网架结构的带肋平板采用如附图 5.1a的布置形式时,可假定为

四组杆系组成的等代上弦杆(附图 5.1.b),其截面面积按下列公式计算:

A i =A oi +A ti (i=1,2,3,4)

( 附 图 5.1-1 )

式 中 A oi ——i 方 向 肋 的 截 面 面 积 ( i=1,2,3,4)

A ti ——带肋板的平板部分在 i 方向等代杆系的截面面积

( i=1,2,3,4 ) ;

t—— 平 板 厚 度 ;

s——1 、 2 两 方 向 肋 的 间 距 ;

η——考虑钢筋混凝土平板泊桑比 ν的修正系数,当 ν=1/6

时 , 可 取 η=0.825 。

组合网架带肋平板的混凝土弹性模量,在长期荷载组合下应乘折减系数

0.5 , 在 短 期 荷 载 组 合 下 应 乘 折 减 系 数 0.85 。

二、按刚度分配求得肋和平板等代杆系的轴向力设计值 N oi , N ti ,可按下

列 公 式 计 算 :

N oi =A oi N i /A i  (附

5.2-1 )

N ti =A ti N i /A i  (附 5.2-2 )

式中 N i ——有截面积为 A i  的等代上弦杆组成的网架结构所求得上弦杆内

力 设 计 值 ( i=1,2,3,4 ) 。

三、Ⅰ、Ⅲ类三角形单元与Ⅱ、Ⅳ类三角形单元(附图 5.1b)内的平板内

力设计值 N x 、N y 、N xy 可分别按下列公式计算:

式中 N ti ——三角形单元边界处相应平板等代杆系的轴力设计值。

四、根据板的连接构造,对多支点双向多跨连续板或四支点单跨板,应计算带

肋 板 的 肋 中 和 板 中 的 局 部 弯 曲 内 力 。

注:矩形平面组合网架边界处内力计算时,式(附 5.1-2)中 A t1 =A t2 应减半,取 0.375ηts;

式(附5.3-1)、(附 5.3-2)中的 N t1 、n t2 应加倍,取2 N t1 、2n t2 。

附录六 常用焊接钢板节点构

造选用图

附图7.1  组合网架结构的节点构造

注:(1)班肋底部预埋钢板应与十字节点板的盖板焊接牢固以传递网

架内力,必要时盖板上可焊接 U形短钢筋,并埋入灌缝中的细石混凝土;

(2)腹杆连接可根据腹杆布置形式及截面类型参照使用;

(3)后浇灌缝的细石混凝土中宜配置通长钢筋;

(4)当节点承受负弯矩时应采用连接盖板并将其与板肋顶部预埋

钢 板 焊 接 ;

(5)当组合网架用于楼层时,宜采用配筋后浇细石混凝土面层。

附录八 橡胶垫板的材料性能及

计算构造要求

一 、 橡 胶 垫 板 的 材 料 性 能

胶料的物理机械性

能 附表8.1

胶料类型

硬 度

(邵氏)

扯 断 力

(MPa)

伸 长 率

(%)

300% 拉 伸 强 度

(MPa)

扯 断 永 久 变 形

(%)

适 用 温 度

不低于

氯丁橡胶 60±5 ≥18.63 ≥450 ≥7.84 ≤25 -25C

天然橡胶 60±5 ≥18.63 ≥500 ≥8.82 ≤20 -40C

橡 胶 点 扳 的 力 学 性

能 附 表 8.2

允许抗压强度

极限 破 坏

强 度

(MPa)

抗 压 弹 性 模 量

E

(MPa)

抗 剪 弹性

模 量 G

(MPa)

摩 擦 系 数

μ

[σ]

(MPa)

7 .84-9.80 >58.82 有形状系数 β按附表8.3查得 0.98-1.47

( 与 钢 ) 0.2

(与混凝土)0.3

“E-β” 关 系 附 表 8.3

β 4 5 6 7 8 9 10 11 12

E(MPa) 196 265 333 412 490 579 657 745 843

β 13 14 15 16 17 18 19 20

E(MPa) 932 1040 1157 1285 1422 1559 1706 1863

附注

支 座 形 状 系 数 β=ab/2(a+b)d

l

a,b—— 支 座 短 边 及 长 边 长 度 ( cm ) ;

d l ——中间橡胶层厚度( cm)。

二 、 橡 胶 垫 扳 的 设 计 计 算

1、橡胶垫扳的底面面积 A可根据承压条件按下式计算:

A≥R max /[σ]

( 附 8.1 )

式中 A——支座承压面积,即 A=a×b;

a,b——支座短边与长边的边长;

R max ——网架全部荷载标准值在支座引起的反

力 设 计 值 ;

[σ]——橡胶垫扳的允许抗压强度,按附表

8.2 采 用 。

2、橡胶垫扳厚度应根据橡胶层厚度与中间各层钢板厚度确

定 ( 附 图 8.1 ) 。

附图8.1  橡胶

垫板的构造

橡胶层厚度可由上、下表层及各钢板件的橡胶片厚

度 之 和 确 定 :

d 0 =2d t +nd i

( 附 8.2)

式 中 d 0 —— 橡 胶 层 厚 度 ;

d t 、d i ——分别为上(下)表层及中间

各 层 橡 胶 片 厚 度 ;

n——中间橡胶片的层数。

根据橡胶剪切片变形条件,橡胶层厚度应同时满足

下 列 两 式 的 要 求 :

d 0 ≥1.43u

( 附 8.3 )

d 0 ≤0.2a

( 附 8.4 )

式中 u——由于温度变化等原因在网架支座处引起

的 水 平 位 移 。

上、下表层橡胶片厚度宜取用 2.5mm,

中间橡胶层常用厚度宜取用 5、8、11mm,钢板厚度宜取用 2-3mm。

3、橡胶垫扳平均压缩变形 ω m 可按下式计算:

ω m =σ m d 0 /E

( 附 8.5 )

式 中 σ m —— 平 均 压 应 力 , σ m =Rmax/A

橡胶垫扳的平均压缩变形应满足下列条件:

0.05d 0 ≥ω m ≥0.5θa

( 附 8.6 )

式中 θ——结构在支座处的最大转角(rad)。

4、在水平力作用下橡胶垫扳应按下式进行抗滑移验算:

μRg≥GAu/d 0

( 附 8.7 )

式中 μ——橡胶垫扳与混凝土或钢板间的摩擦系数,按附表 8.2

采 用 ;

Rg——乘以荷载分项系数 0.9的永久荷载标准值引起的

支 座 反 力 ;

G——橡胶垫扳的抗剪弹性模量,按附表 8.2采用。

三 、 橡 胶 垫 扳 的 构 造 要 点

1、对气温不低于-25C地区,可采用氯丁橡胶垫扳;对气

温不低于-30C地区,可采用耐寒氯丁橡胶垫扳;对气温不低于 -40C

地 区 , 可 采 用 天 然 橡 胶 垫 扳 。

2、橡胶垫扳的长边应孙网架支座切线方向平行放置。与支

柱或及座的钢板或混凝土间可用502胶等胶结剂连接固定。

3、橡胶垫扳上的螺栓孔直径应大于螺栓直径 10mm。

4、设计时宜考虑长期使用后因橡胶老化而需要更换的条

件。在橡胶垫板四周可涂以防止老化的酚醛树脂,并连接粘结泡沫塑

料 。

5、橡胶垫扳在安装、使用过程中,应避免与油脂等油类物

质以及其它对橡胶有害的物质接触。

因为我们就这么一辈子,几十年的光景,无法重来,开心也好,不开心也罢,怎么都是活着,那么何不让自己开开心心的过好每一天呢!

生活虽辛苦,但我们一定要笑着过,以积极乐观的心态让日子过得有滋有味,这样才不白来人世走一遭,才会无怨无悔。

因为生活没有真正的完美,只有不完美才是最真实的美。

不要总是悲观地认为自己很不幸,其实比我们更不幸的人还有很多;要学会适应,学会调整自己的心态,学会宽容和理解,许多的苦、许多的累,都要坦然面对。

只有经历了,体验过了,才能明白了生活的不易。因为 “经历就是收获 ”.

要知道世上没有什么不能割舍,人生没有过不去的坡,当你调整好了心态,一切都会风清云谈。

人活着,活的就是一种心情。

谁都有不如意的时候,这就要求我们做任何事情上都要持有一颗平常心。

只要做到不攀比,不虚荣,待人诚恳、做事踏实,以知足乐观的心态释怀所有,做事尽量站在别人的角度去考虑别人的感受,常怀感恩的心态待人,哪怕平庸,也会赢得世人对你的认可和尊

重!

因为人活着,就需要一份积极向上的乐观和感恩的好心态来对待所有。

只要心中有景,何处都是彩云间;只要有一份好的心态,所有的阴霾都将会烟消云散 Y43;Y43;

人生在世,免不了磕磕绊绊,不如意在所难免,因为很多事情都不是我们所预料的,也不可能按你的设想去发展。

正所谓“生活岂能百般如意,凡有一得必有一失。人生追求完美,但总会留下这样那样的遗憾,不存在十全十美,有遗憾才显出生活本色。 ”

只有这许许多多的遗憾,才是我们生命之中最为珍贵的财富;只有坦然面对所有,积极乐观的活着,就会发现平淡的生活原来也会变得很丰富。

生活,让我们微笑,也可以让我们哭泣。我们不要总是消极的怨天尤人,该以积极乐观的良好心态活着,如若心态好,精神打起来,好运自然来,就看你怎样去对待!


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